00Cr18Ni5Mo3Si2 双相不锈钢管,不锈钢无缝管

中合金型双相不锈钢无缝钢管 00Cr18Ni5Mo3Si2，00Cr18Ni5Mo3Si2Nb的耐蚀性

 a. 点蚀 双相不锈钢管与奥氏体不锈钢管的耐点蚀当量值的对比见表1，在含氯环境中双相不锈钢的耐点蚀性能优于304和316L。
在不同介质中，双相不锈钢的点蚀电位列于表2，在FeCl3，溶液中的腐蚀速率列于表3。在3%NaCl溶液中的点蚀电位同溶液温度的关系如图1所示。
表 2 Cr18型双相不锈钢的点蚀电位，mV
表 3 Cr18型双相不锈钢管在FeCI3，溶液中的点蚀率，g/m2•h
钢种
 1 3RE60 钢的点蚀电位与溶液温度的关系(3%NaCl溶液)
1-2205；2-3RE60；3-317L；4-316；5-304
在不同电位下，3RE60 钢的临界点蚀温度(CPT)与氯离子舍量的关系见图2，一般使用的含微量氯离子的水，其腐蚀电位约在+100～+200mV。

 2 不同电位下3RE60 钢的CPT与Cl-含量的关系
1-200mV；2-300mV；3-400mV
 b. 应力腐蚀 3RE60 钢是一个耐应力腐蚀钢种。在MgCl2，CaCl2，NaCl溶液中的应力腐蚀破裂试验分别见图3、4、表4，以及在含微量氯离子和氧的高温水中的试验(表5)都证明：Cr18型双相不锈钢具有比304或316等奥氏体不锈钢更佳的耐应力腐蚀性能。需要指出的是：这种类型的双相不锈钢在高浓MgCl2溶液中却有较高的应力腐蚀破裂敏感性，尽管如此，仍然比18-8型不锈钢的耐应力腐蚀性能力更佳。

 3 在45%MgCl2，pH1～2，沸腾通气
溶液中恒载荷的应力腐蚀试验结果
1-2205；2-3RF；3-316/316L

 4 在40%CaCl2，pH6.5，100℃通气
溶液中恒载荷的应力腐蚀试验结果
1-2205；2-3RE60；3-316；4-304

表 4 在不同试验介质中00Cr18Ni5Mo3Si2钢与其他对比钢种的初始产生SCC的时间，h
(恒变形U型弯曲试样)
钢种
 表 5 几种钢在高温水中的应力腐蚀试验结果
钢种
 根据高压釜中的试验结果，得出3RE60 钢在含有100ppmCI-的高温水中的开始应力腐蚀破裂的临界温度(Terit)如下：
3RE60     150℃<Tcrit<200℃
304          80℃<Tcrit<200℃
根据实验室和实际使用经验表明：当溶液中[Cl-]×[O]<40ppm2时，温度高于175℃未发生应力腐蚀断裂。
根据3RE60 钢在炼油、石油化工等工业的多年应用实践，Bernhardsson等将试验室的SCC应力腐蚀破裂试验结果(含8ppm[O]，室温pH6的不同氧离子的水，1000h)与工业上的使用结果综合绘制了一张3RE60钢产生应力腐蚀破裂的介质温度和氯离子浓度的关系图，见图5。

图 5 3RE60 钢产生SCC的介质温度和氯离子浓度的关系
试验室试验，通气溶液：●产生SCC  ○无SCC
实际使用经验，CI-+S/H2S：■产生SCC  口无SCC
实际使用经验，CI-▲产生SCC  △无SCC
  c.  晶间腐蚀 00Cr18Ni5Mo3Si2钢耐晶间腐蚀性能优良。但是，高温敏化加热或焊接时，一旦出现单相铁素体组织。仍呈现晶间腐蚀敏感性。00Cr18Ni5Mo3Si2钢的TTS曲线见图6，焊接热模拟温度对其晶间腐蚀敏感性的影响见图7。

图 6 00Cr18Ni5Mo3Si2钢的温度-时
间-晶间腐蚀敏感性曲线(TTS曲线)
(CuSO4+H2SO4+Cu屑法)

图 7 不同固溶处理温度时，3RE60 钢
的焊接热模拟温度对晶闻腐蚀敏感性的影响
(CuSO4+H2SO4十Cu屑法)
含Nb的00Cr18Ni5Mo3Si2Nb钢高温加热时，钢无晶间腐蚀倾向。但是，在700℃敏化处理，用65%HNO3法或Fe2(CO4)3+H2SO4法检验时，却有因σ相析出而引起的晶间腐蚀倾向。
 d. 均匀腐蚀 除在HNO3等氧化酸介质外，在其他许多酸介质中，尤其是有机酸，Cr18型双相不锈钢的耐均匀腐蚀性能均优于304钢，与含2%～3%Mo的316L钢相当。图8、图9为3RE60 钢在H2SO4和H3PO4中的等腐蚀图。

图 8 3RE60 钢在H2SO4中的等腐蚀图
(曲线表示腐蚀速率为0.1mm/a)
1-33RE60；2-316L；3-沸点

图 9 3RE60 钢在H3PO4中的等腐蚀图
(曲线表示腐蚀速率为0.1mm/a)
1-33RE60；2-316L；3-沸点

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